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　　短路模型為了驗證提高發電廠升壓變短路阻抗對短路電流的影響，特做如下計算：如所示，發電機經升壓變壓器將電壓提升至500kV.計算發電機經過變壓器對500kV母線提供的短路電流。用不同容量的發電機配合不同短路阻抗的變壓器來計算提供給高壓母線的短路電流，單位kA.結果如所示，發電機參數均選自華北目前已經投運的機組。

　　以廠內標準四臺機組計算，提供的短路電流值約為一臺機組所提供的短路電流值的四倍。由此可知，對于四臺600MW機組，當變壓器阻抗從13升至15時，在母線上產生的短路電流值從8.323kA降至7.878kA，減少了0.444kA；當變壓器阻抗從15升至18時，在母線上產生的短路電流值從7.878kA降至7.293kA，減少了0.584kA；當變壓器阻抗從18升至20時，在母線上產生的短路電流值從7.293kA降至6.949kA，減少了0.343kA.其他機組提高變壓器阻抗所相應降低的短路電流幅度更小。即機組容量越小，以提高變壓器阻抗來達到降低500kV母線上短路電流的效果越不明顯。

　　提高受端降壓變阻抗對短路電流的影響目前，在受端采用提高500kV降壓變阻抗以降低220kV側短路電流值也是實際操作中降低短路電流的一種方法。220kV母線的短路電流分為500kV系統經過降壓變提供的短路電流和220kV系統提供的短路電流。以北京電網的昌平500kV變電所為例來說明這一問題：2010年北京昌平500kV變電所規模4臺500kV主變，500kV合母線運行，220kV母線分段運行，每個分段2臺主變。昌平2、3主變接至2段220kV母線，根據BPA軟件的計算結果，昌平500kV母線的三相短路電流約為40.218kA，昌平2段220kV母線的三相短路電流約為33.8kA，500kV母線側提供的短路電流約為35kA左右，流經主變后將衰減到21kA左右，220kV系統提供的短路電流約為12.3kA左右。由于500kV側提供的短路電流約為220kV的兩倍，所以從降低220kV母線上短路電流的效果上來看，提高昌平主變阻抗的方法將優于降低500kV母線方向的短路電流的方法。

　　根據昌平變電所現狀的短路電流結果可以粗略的畫出阻抗圖，如所示，圖中500kV等值阻抗折算到100MVA的標幺值大約為0.0032，220kV等值阻抗折算到100MVA的標幺值約為0.0204，目前昌平2、3主變的Uk12阻抗為11.2，折算到100MVA的標幺值約為0.014.可見500kV等值阻抗要小的多，改變它來影響短路電流的方法效果不好。

　　短路阻抗圖在中將降壓變的阻抗從11.2-20變化，隨之得到了粗略計算的對500kV側和220kV側短路電流的影響。可以看出隨著降壓變短路阻抗的增加，220kV短路電流衰減較快，500kV短路電流衰減較慢，而且隨著短路阻抗的增加，短路電流衰減的幅度逐漸減小。

　　短路電流經過傳輸線的衰減計算從上述電廠內升壓變和受端降壓變的計算也可以看出，在變壓器阻抗從13提高到20的過程中，隨著短路阻抗的增加，減小短路電流的效果不斷減弱，按照750MVA容量的主變考慮，分別考慮經過不同Xt（13-20）升壓，為方便計算和比較，將變壓器阻抗和LGJ-4004線路的單位長度標幺阻抗相對比，如示。

　　短路電流衰減圖由此可見，短路電流的衰減率隨著經過的線路長度（體現為等值的電氣阻抗）的增加而降低。在初的10kM衰減大，而且短路電流值越高，流經線路后衰減率越大。從前面可以得知1臺600MW機組提供到500kV母線的短路電流約為2.1kA，因此提高主變阻抗對降低500kV母線短路電流影響較小。從另一方面看，由于系統提供到廠內500kV母線的短路電流較大，為了達到有效降低發電機端的短路電流的目的，采用增加廠內升壓主變阻抗的方法較為合適。廠內升壓主變的阻抗從13提高到20的過程相當于經過了長度逐漸增加的線路，從上圖可以看出，隨著阻抗（線路長度）的增加，短路電流衰減的效果逐漸減小，因此如果想以增加廠內主變阻抗的方式來降低短路電流，則需要進一步做相應的經濟比較和詳細的計算來確定主變的短路阻抗。

　　結論在受端提高降壓變的阻抗可以有效降低220kV側短路電流，但對于抑制500kV側的短路電流效果較差。另外，在送端提高電廠升壓變的阻抗可以有效降低發電機端的短路電流，但對于降低500kV系統的短路電流效果則較差，可以通過改變網絡結構等方式來達到降低送端500kV系統的短路電流。