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　　21.1.4通道內部組態確認在界3工程師站上調出流程，雙擊該通道的裝置位號，彈出菜單，選中相應選項，進入通道定義界面，找到該通道，進行逐項檢查。發現通道號定義為2032103，其含義為注1個，03多有8個00節點，1個00多有5個卡件箱卡件箱上該故障通道接線于通道上，將通道號重新定義為2032再用FLUKE輸出4mA信號，流程上顯值為0，01kW；輸出20mA信號，顯值為199，9讓1.在通道定義界面選，如菜單，選擇下裝數據選項，將組態信息下載給13操作站，HIS站流程上顯值相應為0.0lkW100讓評199.9故障排除。2.1.2系統組態值的確定剛開始所有帶有功率變送器通道接收到2，1！人信號時，流程上都顯功率199.9讓評，但實際現場電機容量各異。經確認此值是由于工程中的些特殊情況造成的未組態值。理論上要解決準確顯不同容量電機運行功率的問，可以有兩條途徑。種方法是保持現在的通道未組態值，調試功率變送器，使其輸出信號滿足條件，如75kW容量的電機在滿負荷運行時，所在回路的功率變送器輸出信號調整到不超過10mA；另種方法是改變系統組態值，不同容量電機所在通道給定不同組態值。實踐證明第種方法行不通。功率變送器上沒有相應的輸出值量程轉換裝置，只能進行輸出信號微調，無法將功率變送器調試到輸出滿足條件的信號，只能采取改變系統組態值的方法。

　　2.1.2.1影響因素改變系統組態值是針對不同容量電機通道給定不同組態值，滿足流程上準確顯不同容量電機的運行功率。因此，電機的各項參數功率變送器功率采樣回路中的各種因素都將是組態值的決定因素。功率變送器視為個僅將功率輸入轉化為毫安信號的裝置，合成功率的電壓成分直接取自電機次電源線，每臺功率變送器都取出380電壓；電流成分經過，5電流互感器取出，根據電機容量而互感器，變比選型不同，因此，電流互感器的變比是組態值必須考慮的因素。假定功率變送器為個線性工作元件，即輸入信號與輸出信號按某關系對應，現以尸108電機為例，計算說明。

　　1界，額定電流為205的電機，取樣電流回路中有臺3，5的電流互感器。根據下列計算式根據計算，8電機在額定負荷運行時，功率變送器輸出信號為14.93，組，態參數設定為，161讓界。

　　上述計算的前提是功率變送器為線性工作原件。功率變送器的工作電流，5，經過臺3005的電流互感器取出，僅在采樣電流3，0時才達到5人的工作電流，輸出2，信號。功率變送器在，人電流輸入時，有4mA的輸出信號，其采樣電流與輸出信號去掉起始值成線性，即Io功率變送器輸出信號it功率變送器采樣電流電機在額定負荷運行時，功率變送器輸出信號小于20，是由于回路采樣電流值不允許達到電流互感器變比值，以保證系統比值給定。

　　2.1.2.2系統組態經計算，所有帶有功率變送器的通道組態參數1.

　　005系統位號裝置位號容量kW額定電流A互感器變比滿負荷功變輸出⑴組態參數kW按照以上參數重新進行系統組態，操作如前面所述，進入通道界面，修改相關項，再確認參數設定是否正確。同樣以，8電機為例，用FLUKE替代功率變送器模擬輸出4mA信號，流程上顯功率161kW，完全與計算吻合。

　　2.2功率變送器本體工作情；兄調試2.2.1功率變送器的質量檢，利用調壓器和電流互感器以及相應的測量模擬電機運行情況，輸入相應的電壓信號和電流信號，初步確定所有功率變送器無電氣故障。

　　2.2.2輸出測量及分析斷開功率變送器與，03系統的連線，啟動電機，測量功率變送器的輸出信號，有的信號值僅多，有的信號值為負值，有的信號值在輸出范圍內，但是明顯偏小，各臺功率變送器情況迥異，幾乎沒有與理論計算值相吻合的情況。可能原因為合成功率的電壓成分與電流成分相位關系不正確造成功率變送器工作異常。

　　對電壓分量與電流分量相位關系進行分析。1.

　　壓與取樣電流正確對應相位關系的情況。

　　16電流分量取自0相，電壓分量取自情況。分析可知，3情況下合成功率值明顯偏小，此時功率變送器的輸出信號偏小。

　　意中取電流電壓關系為正交關系，相電源間相位差120.，在同平面坐標系中相電源的電流電壓相位關系，各相電源的電流電壓幅值假定相等。其它相位關系不正確對應情況都可作類似定性分析。

　　端子引線4243空置開路；678號端子引出線，231為電壓取樣線，取出80相電壓；9號端子和12號端子引出線4，1從01與84犯分別取出1210為毫安信號輸出線，其余端子空置。

　　380V電壓，帶電操作危險性高，有的電機為滿足工藝條件雖交換過運行電源相序，也不能保證廠商連接的電壓取樣線能取出相同相序的電壓。為此，我們采取不改變取樣電壓，只調整電流取樣線的方法。

　　通過實驗確認，取樣回路中的電流互感器在輸出開路情況時，輸出電壓反升高到5，短時間的輸出開路調整取樣線序不會造成電流互感器性能損壞。

　　下先用鉗形電流測量電機的運行電流，測量值為120，利用計算式理論上計算，功率變送器應當有10.4為3.998；交換84，4，輸出值為8，547mA；還原A401N401為交換前情況，輸出值為1.209可都與理論計算值相差較遠。接著把401401與14N4對換位置，重復以上操作。輸出信號與理論計算值吻合，同時驗證了功率變送器為線性工作原理的假設成立。將功率變送器與，系統通道連接，調出流程，顯功率為64.5kW.帶有功率變送器的P108A通道調試工作全部完成。

　　說明對同組電流取樣線進行調整是改變取樣電流的方向；整組電流取樣線交換再進行調整，是改變取樣電流的相位后再進行方向改變。出現負值的情況是由于合成功率反向，按照前述的意可作相應情況分析。

　　如果交換電流取樣線過程中，經過上述的8種連線調整后仍沒有滿足條件的信號輸出，可改變取壓線相序或取流線相序，再重復上述操作，定可調整到有滿足條件的信號輸出。利用功率合成意不難分析此操作的原理，恕不贅述。

　　3結語在無相關調試資料的情況下，我們調試成功了所有的功率變送器，流程上都顯了相應的準確數據。在整個調試過程中我們有以下幾方面體會采取定的方法，將問簡化。著手調試工作時，面對眾多故障點，通過分析，確定了將調試工作分為兩部分進行，再不斷深入工作，加深認識，逐步逐段排除故障。

　　全面考慮問，放開認識，敢于創新。

　　組態參數的設定中打破了只下轉第24頁根據帶構造柱墻片往復加載的試驗發現，在墻片變形的初階段，構造柱只是協助磚墻抗剪，當墻體出現貫通的交叉裂縫后，構造柱的主要作用是約束裂開的角形塊體向外的錯動，當墻體達到嚴重破壞階段，墻體破碎，變形很大時，構造柱才進入變彎狀態。為此，構造柱的豎向鋼筋采用4012，可以滿足各種情況的要求。但考慮到角可能受到雙向荷載的共同作用及扭轉影響，因此可適當加大斷面及配筋，即6層以上7度設防的房屋。對房屋的角構造柱豎筋，從屋頂算起的6層以下層可改用4014，上部為4012，并在圈梁部位變換鋼筋直徑。

　　加強圈梁和構造柱的節點連接，使凡設有構造柱的部位均有圈梁通過，使得墻體在構造柱和圈梁的箍結下形成個框體，可大大提高墻體的抗裂抗倒抗剪能力。

　　加強構造柱與墻體的拉結，在設有構造柱的部位，設置墻體拉結筋。在構造柱的施工方面，考慮到節省模板，構造柱多被圍在磚砌體之中，但這樣混凝土的質量難以檢，故要求構造柱宜有外露面。當然并不是要求整個柱的某面外露。可以做成大馬牙槎處外露即可。這樣既節省了模板，易于檢，混凝土質量，又加強了混凝土與墻體的連結。

　　加強構造柱與預制構件和現澆構件的連接，凡遇構造柱的預制構件，為充分發揮構造柱的作用，可改預制構件為現澆構件，也可設置埋件將預制構件與構造柱焊接起。對現澆的鋼筋混凝土樓板，由于其可以不再單獨設置圈梁，故可直接與構造柱相連。此時，現澆鋼筋混凝土樓板至少應有兩根附加鋼筋或根附加鋼筋和根架立筋伸入構造柱內與之相連接。隔層設置圈梁的房屋，應在無圈梁造柱時，在外墻上應伸過個開間，其截面高度不應小于4匹磚，砂漿強度不低于15.

　　2.3少截面變化，多通高設置構造柱的設置，盡可能始自基礎。在斷面上不要形成在某層大，在其它層變小的情況，避免構造柱斷面隨墻體厚度變化而變化，而應通高致。

　　構造柱應上下致，避免半截柱和后栽柱。構造柱可不單獨設置基礎，但應伸入室外地面下500宜在柱根設置120，1厚的混凝土座，將柱的豎向鋼筋錨固在該座內，這樣有利抗震方便施工。在有基礎圈梁時。可將構造柱豎筋錨于淺于500mm的基礎圈梁內，若遇基礎圈梁在室外地面之上室內外高差較大，則構造柱根部仍應伸入室外地面之下50，并宜做混凝土座。

　　敢于在深刻認識事物后大膽實踐。調整電流取樣過程中，由于整個調試過程都在無相關資料下進行，經過認真分析，弄清功率堅持嚴謹負責的工作態度。每步。

　　工作完成后都堅持進行再確認工作。徹底排除故障。在通道調試開始時，對靜態調試進行確認，發現問，排除故障，避免了對后繼工作的影響。