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　　返廠檢查發現：高壓側B相無勵磁分接開關嚴重燒損（）B相繞組圍屏開裂、線圈裸露。A、B相無勵磁分接開關接觸不到位，A相鐵心底角螺絲墊有燒痕；B相分接開關對箱壁有放電痕跡（）。將高壓圍屏拆除后發現A、C相高壓線圈無變形，B相線圈基本脫落，損壞嚴重。

　　3事故前監視運行情況該變壓器于1998年4月25日投運，投運前進行了常規試驗、耐壓（二、三次及一次中性點）試驗，均未發現問題。色譜試驗數據為乙炔痕量。局部放電試驗數據：在1.5倍對地交流電壓下，三相高壓端的局部視在放電量均小于500pC，試驗合放電量達1100pC，A相切始放電量也較大。運行至2002年3月15日期間色譜試驗數據：乙炔始終在0.3乩/L左右。

　　該變壓器于2002年4月遷到目前變電所，于當年9月13日投入運行。投運前所有試驗數據合格（包括局放）9月16日帶負荷運行。10月22格。但該變壓器必相繞組在20湓1期間持趾日乙％進行油色譜跟蹤試驗表1油色譜跟蹤試驗數據（帶負荷控制）PL/L時間總烴10月28日主變停運熱備用。停運后進行的常規試驗及局部放電試驗均未發現問題。為排除潛油泵問題而弓I起的油色譜試驗數據異常，11月7 ~15日在變壓器停運狀態，啟動潛油泵進行色譜監視，通過色譜數據分析排除了潛油泵問題。

　　12月12日對變壓器進行了脫氣處理。隨后進行帶負荷油色譜監視運行（見表2）。

　　表2帶負荷監視運行時間總烴4事故原因分析通過解體檢查及運行記錄分析，事故原因不難找出。B相分接開關接觸不良是導致此次事故的直接原因。而該變壓器二次開關拒動，與之并聯運行的另1臺變壓器向該主變反充電（時間長達3min）是使事故擴大并發展的主要原因。事故發展的過程：由于B相無勵磁分接開關調整不到位（不排除由于運行年久使接觸壓力有所減小的可能性），在變壓器空載運行時在級電壓作用下可能產生局部放電，但是由于此時一次電流很小，觸頭間并沒有出現嚴重過熱現象。當一次側通過負載電流（約190A）后動、靜觸頭之間開始發熱、放電，附近油溫開始上升。溫度上升使得動觸頭彈性進一步下降，動、靜觸頭之間壓力進一步降低，發熱更加嚴重，形成惡性循環。結果是，動、靜觸頭在電與熱的作用下融化、燒蝕。無勵磁分接開關絕緣筒內的絕緣油在高溫下氣化產生強大的壓力使絕緣筒烤糊脹裂，輕、重瓦斯繼電器動作，一次開關跳閘。但由于二次保護沒有動作，與之并聯運行的另1臺變B相無勵磁分接開關內分接引線間已經是短路狀態，從而造成B相高壓繞組嚴重燒損，其產生的強大的氣體壓力是造成高、中、低壓三相套管爆炸的直接原因。

　　根據上述分析，無勵磁分接開關故障是造成此次事故的直接原因。該變壓器采用的是楔形無勵磁分接開關。楔形開關動觸頭為楔形，楔形觸頭上有一彈簧將楔形觸指頂壓于靜觸頭上，動靜觸頭之間的壓力依靠楔形觸頭上的彈簧彈性壓力。該彈簧彈性基本不會發生大的劣化，因而接觸壓力基本不會發生變化。在調節檔位時，用扳手旋動調節盤上的螺桿，當調到某個檔位后，應將扳手稍許回調不動方調整到位。操作手感很不好。實踐證明很容易造成誤操作。

　　5預防措施運行經驗表明，各種類型的無勵磁分接開關都出現過程度不同的故障，有的還導致事故的發生。故障原因很多。統計表明，絕大多數的故障類型是動、靜觸頭接觸不良。造成動、靜觸頭接觸不良的原因大致有四個：一是運行過程中由于電磁力而形成的機械振動；二是由于安裝工藝不良而造成機械變形使得動、靜觸頭接觸不到位；三是操作人員由于不清楚操作要領而導致誤操作；四是運行年久由于彈簧劣化而造成動、靜觸頭間壓力減小。

　　由于彈簧劣化而造成接觸不良的多為鼓形開關，其結構類似于楔形開關，不同之處在于鼓形開關動觸頭為盤形彈簧，與靜觸頭之間的接觸壓力完全靠盤形彈簧的彈性壓力。一旦運行年久，特別是經過大電流后，彈簧容易發生退火，從而使彈性壓力降低，造成接觸不良。此外，鼓形開關檔位調節采取用手扳動的調節方式，聽到一響聲表明已經調節一檔，但到位程度無法從手感上判斷。因此也有可能造成操作。單相鼓形觸環式觸頭開關操作簡便，手柄與觸頭轉動角度對應，過死點自動歸位，同時觸頭容量較大。但早期產品觸頭中使用盤形蝸卷彈簧，因受彈簧工藝及結構制約，使得各觸環接觸壓力及同一環兩觸點間接觸壓力嚴重不一致，致使其接觸可靠性大打折扣，接觸電阻不穩定。20世紀90年代雖有了改進型，改盤形彈簧為普通圓柱彈簧，基本解決了觸頭接觸問題，但其傳動靈活性差，操作力矩較大。

　　此次事故發生前的色譜跟蹤試驗不能確定故障壓器通過66kV連接引線向該變壓器爨電。此時blishingHouse.Allrightsreserved，擊的要求。安裝多仰角針防雷系統的線路接地必須加以改善。

　　5結論由于反擊和繞擊落雷點不同，使雷擊屬性發生了根本變化。雷擊屬性包含：雷電先導頭部電位、攜帶的雷電流幅值、雷電到達方位、接地體固有參數、接地體觸發攔截先導的條件等。兩種不同屬性的雷擊，關聯屬性各不相同。對于線路桿塔絕緣來說，能否造成反擊閃絡的電壓，取決于通過桿塔阻抗（包括桿塔電感和接地電阻）的雷電流；而能否造成絕緣子繞擊閃絡，僅取決于雷電先導頭部電位。兩者不是量的不同或形式的不同，而是質的不同。

　　反擊在雷擊塔頂后雷電流igt通過桿塔阻抗時形成的電壓大于絕緣子串擊穿電壓u的條件下發生，電壓Ugt的大小不僅與雷電先導自身的雷電流的幅值有關，且與桿塔阻抗大小密切相關。所以，防止反擊采用分流、屏蔽、降低接地電阻以及增加桿塔絕緣配置等方法是有效措施。但是，繞擊是在雷電先導電位擊穿長空氣間隙+絕緣子串的空氣間隙+接地電阻與桿塔自身阻抗之和的條件下發生。因而，采用降低桿塔接地電阻的方法去阻止繞擊，不僅無濟于事，且適得其反，有害無、人益。

　　采用增加桿塔絕緣配置的方法不能阻止繞擊，僅能極其有限地減少相應等級線路絕緣子繞擊閃絡率。只要繞擊雷電先導頭部電位足夠大，繞擊閃絡必然發生。

　　雷電繞擊到輸電線路桿塔下方的導線，并不是因為絕緣配置不夠或桿塔接地電阻太高與太低，無論桿塔接地電阻和其絕緣配置的高與低，都有可能遭受“繞擊”。因為導線之所以遭受繞擊，是由繞擊的充分、必要條件所決定。桿塔接地電阻的大小，只影響避雷線和桿塔接閃能力的降低或提升，僅是自身接閃能力的變化，并非是能否遭受繞擊的條件。因為只要先導自身的方位條件和幅值條件足夠，且由接地體本身材質、形狀等固有參數所決定的觸發條件和定位條件具備，繞擊必然發生。