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　　變壓器差動保護中接線組別和變比的歸算離波1，王世紅2（1.青島市供電公司，山東青島266061；2.青島市嶗山區(qū)城市管理局，山東青島266101）分析了影響變壓器差動保護的幾個因素，著重分析了南京南瑞繼保電氣有限公司的LFP900系列及RCS978型變壓器差動保護的接線組別和變比的歸算思路，為變電站正常運行提供了理論基礎。

　　變壓器（以下簡稱主變）是電力系統(tǒng)中重要的電氣設備，為了保證主變的安全運行和防止擴大事故，裝設靈敏、快速、可靠和選擇性好的保護裝置是十分必要的。差動保護因其具有選擇性好、靈敏度篼等優(yōu)點成為主變的主保護。主變差動保護還要考慮到變壓器接線組別、各側(cè)電壓等級、CT（電流互感器）變比等因素的影響，實現(xiàn)起來比較復雜。主變保護關于接線組別和變比的歸算思路是工程和現(xiàn)場調(diào)試中很重要的一個課題，關系到施工和調(diào)試工作的順利進行，直接影響到設備的正常運行和電力系統(tǒng)的穩(wěn)定。

　　1影響主變差動保護的幾個因素1.1主變變比的彩響因為主變變比不同，造成正常情況下，主變篼低壓側(cè)一次電流不相同。如：假設主變變比為110/10kV，不考慮主變本身勵磁損耗的理想情況下，流進篼壓側(cè)電流為1A，則流出低壓側(cè)為11A，三相視在功率S=l.732LTJ.不考慮損耗，高低壓側(cè)流過功率不變，各側(cè)電壓不同，因此一次電流也不同。

　　1.2CT變比的彩響上例中，如果主變低壓側(cè)保護CT的變比是高壓側(cè)CT變比的11倍，抵消主變變比的影響，做到正常情況下，流人保護裝置（CT二次側(cè)）的電流大小相同。但現(xiàn)實情況是，CT變比是根據(jù)主變?nèi)萘縼磉x擇，且CT變比都是標準的，同樣主變變比也是標準化的，這三者的關系無法保證上述的理想比例。

　　1.3主變接線組別的影響會導致主變篼低壓側(cè)電流相位不同。以工程中常見的Y/A-11而言，低壓側(cè)電流將超前高壓側(cè)電流30°。另外如果Y側(cè)為中性點接地運行方式，當高壓側(cè)線路發(fā)生單相接地故障時，主變Y側(cè)繞組將流過零序故障電流，該電流將流過主變高壓側(cè)CT，相應地會轉(zhuǎn)換到CT二次，而主變△側(cè)繞組中感應出的零序電流僅能在其繞組內(nèi)部流過，而無法流經(jīng)低壓側(cè)開關CT. 2消除影響因素的基本方法主變差動保護要考慮的一個基本原則是要保證正常情況和區(qū)外故障時，用以比較的主變篼低壓側(cè)電流幅值是否相等，相位相反或相同，從而確保理論差流為。

　　現(xiàn)在的微機差動保護，CT都是采取Y/Y接線，相角歸算由內(nèi)部完成，通過電流矢量相減消除相角誤差。主變差動為分相差動，對于Y/A?11接線，參與差流計算的Y側(cè)三相電流量分別是：相電流量分別是：通過減超前相或滯后相電流的不同，從而實現(xiàn)相角滯后或前移3°1以下列參數(shù)為例：某臺主變，容量31.表明本側(cè)流出的功率為主變的額定功率，這就是I的物理含義，對中壓側(cè)、低壓側(cè)物理意義是相同的。

　　2.1南瑞LFP900系列差動保護的歸算LFP900系列主變差動保護對主變接線組別和CT變比等因素的歸算思路是從Y側(cè)向A側(cè)歸算，是采用矢量相減的方法來調(diào)整相位。

　　主變電壓變比和CT變比對幅值影響的消除也是通過I概念歸算成標么值，利用矢量相減完成相位調(diào)整后對幅值增大了W倍的處理，這兩部分功能都是通過硬件來實現(xiàn)的，即通過設置VFC板各側(cè)輸人回路平衡系數(shù)完成。保護裝置各側(cè)電流經(jīng)過裝置內(nèi)部CT電流變換后，通過運放電路轉(zhuǎn)換成電壓量。

　　經(jīng)過上述步驟處理的電壓量經(jīng)V/F變換后，提供頻率信號給CPU板上的CPU1進行差流計算等處理。相角調(diào)整也由CPU1軟件完成，歸算方法仍然是采取矢量相減的方法。

　　2.2RCS978差動保護的歸算RCS978差動保護對主變接線組別和變比的歸算調(diào)整主要體現(xiàn)在平衡系數(shù)基準量的選擇和相位由A側(cè)向Y側(cè)調(diào)整。

　　值，但是用來計算平衡系數(shù)的基準值并不是固定為5A，而是根據(jù)各側(cè)額定二次電流L的比率大小有不同的選擇。平衡系數(shù)公式：=min.J2?max為大的?min為小的夂。程序根據(jù)所求出的各側(cè)L值中，大值d定平衡系數(shù)，有兩種計算公式2：時：當L大值大于L小值4倍以上時，各側(cè)平衡系數(shù)的基值（分子）選擇為4倍的I.小值（4J2?min），L小側(cè)平衡系數(shù)為4；否則選L大值為各側(cè)平衡系數(shù)的基值（分子），J=大側(cè)平衡系數(shù)為1.設計此程序是因為RCS978主要應用于220kV/500kV篼壓系統(tǒng)，大部分主變?yōu)槿ψ儯?0kV電壓等級的輸出。為了保證正常運行時的測量精度，1kV側(cè)CT變比并不是完全按照主變大容纛來選擇的。以某三圈主變?yōu)槔瑓?shù)見表1.表1三主變的參數(shù)項目'篼壓側(cè)中壓側(cè)低壓各側(cè)實際運行電壓/kV二次額定電流八/A RCS978的平衡系數(shù)假設仍采用5A為基準的平衡系數(shù)（2）RCS978對相位的歸算調(diào)整，采用的是由△側(cè)向Y側(cè)歸算（外部CT還是采用Y/Y接線）。

　　其大優(yōu)點是：Y側(cè)絕大部分情況下都是電源側(cè)，而只有電源側(cè)才會產(chǎn)生勵磁涌流。勵磁涌流的大小和衰減速度同許多條件有關，但是對于三相主變，至少有二相會出現(xiàn)不同程度的勵磁涌流，且在初期往往會偏于時間軸的一側(cè)，很多情況下會有兩相勵磁涌流，其相位基本相同。當采取傳統(tǒng)的Y側(cè)向△側(cè)歸算方式，Y側(cè)電流兩兩矢量相減調(diào)整相角，勵磁涌流相位基本相同的兩相電流在矢量相減時，會消掉一部分勵磁涌流。RCS978采用由△側(cè)向Y側(cè)歸算后，相對提高了勵磁涌流的幅值，使勵磁涌流和故障特征更加明顯，程序分辨能力進一步加強，動作速度也進一步提高。

　　3結束語通過對南京南瑞繼保電氣有限公司的LFP900系列、RCS978型主變差動保護的接線組別和變比的歸算思路的分析，明確了在施工及調(diào)試工作中的思路，有利于主變保護的正常運行和各種事故后檢驗，為變電站正常運行創(chuàng)造了條件。