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　　電力變壓器低壓引線新型接法的探討與應用張春來周文2（1.連云港東圣變壓器有限公司，江蘇連云港222003；。連云港職業技術學院，江蘇連云港222006）損耗，降低了效率。引入新型的接法，可以使直流電阻不平衡率降低一倍。

　　隨著國家城鄉電網改造的不斷深入，電網對變壓器的可靠性要求越來越高。變壓器的直流電阻不平衡會產生環流損耗，影響供電質量。國標GB/T6451?1999規定直流電阻不平衡率中，相電阻為2，線電阻為1，比1995年國標降低了一倍。因此，改進引線結構，降低直流電阻不平衡率勢在必行。

　　傳統引線結構的缺點低壓引線結構為雙面出線結構，其電氣原理見（a）該結構有如下幾點不足：b相引線接線片直接焊在連接繞組雙面線端的過橋引線低壓側上，而a、c相接線片則經一銅排再接到連接繞組雙面線端的過橋引線的低壓側上，這就使得a、b、c相引線電阻存在如下的關系式：ryb.而相電阻、Rbo、Rab都含電阻不平衡。

　?、凭€電阻Rac與Rbc、Ri存在2M的關系，使得直流相電阻、線電阻本身存在不平衡，再加上有關系式=rVc>ryb的存在，使得本來就不平衡的直流相電阻、線電阻更加不平衡，以致于直流電阻不平衡率超標。

　?。╝）原結構（b）改進后結構四螺旋引線電氣原理新型引線結構的原理及特點針對以上問題，本文提出了（b）所示的引線電氣原理圖，基本上解決了上述問題。該新結構電路圖有幾個顯著特點：a、b、c相引線電阻有的關系式，基本上補償了2Rm電阻帶來的差值。

　　過橋零線由跨接到a相兩側改為接到b相尾端兩側，使得相電阻、線電阻等效電路為同一結構式的接近平衡電橋的等效電路，其直流電阻表達式為同一結構型式的表達式，大幅度地降低了相、線電阻不平衡率，而且可控制在1以內。

　　對于傳統結構，只以等效電路原理圖作比較，不作理論推導，重點從理論上和等效電路原理圖導出新結構引線的直流等效電阻計算式。

　　3傳統接法與新接法的等效電路比較按作直流等效相電阻、線電阻電路原理圖示于。在進行等效電路圖比較時作如下考慮：求相電阻Ra，等效電路時，ryb、ryc支路不參與回路電流流通，不作等效考慮。同理求Rbo和Rco時，rya、ryc和rya、ryb不作等效考慮。（2）求R線電阻等效電路時，r、rVc支路不參與回路電流流通，不作等效考慮；同理求等效電路時、、、不作考慮。（a）為（a）中相電阻線電阻Rbc和（b）中相電阻Ubo、Rco，線電阻Ubc、Rac的等效電路圖。（b）為（a）中線電阻Rab、Rac的等效電路圖。由于（a）的等效相電阻的等效電路結構相同，用（a）電路圖表示，而線電阻等效電阻RaRac用（b）電路圖表示，線電阻Rc則用（a）等效電路圖表示。由（b）所求得的相、線電阻等效電路結構相似，均用（a）表示。后面將用（a）求取等效電阻尺1、，必、的表達式。在用（“）求等效電阻Rao、Rbo、Ro和等效線電阻Rab、Rac、Rbc表達式時，各支路電阻r，~r7有不同的運算式見分述如下。

　　求Rao時：求Rbo時：求R，時求R，時"7?等效電路中各支路電阻；?a、b、c三相引線端電阻；?"qo的部分電阻；一零線過橋引線電阻；a?"柬占的百分數；"Mo?繞組尾端中心距的銅排電阻從等效電路的角度來看，主要區別有：等效電路中，等效相電阻Rao、Rbo、Rco和等效線電阻Rbc等效電路為同一結構型等效電路。而線電阻等效電阻中只有Rac、R電路為同一結構電路，"、及/及電路缺一網孔，如（a）所示；RaRa.多一網孔，如（b）所示；其等效電阻表達式為非同型結構，導致大值與小值之差值較大，并導致直流電阻不平衡率超標。（b）所求得的直流相、線電阻等效電路為同型結構的近平衡等效電路，其相、線電阻表達式為相同結構型表達式，大值與小值之差值極小，可將直流電阻不平衡率控制在1內。

　?。?）由（a）所得的等效電路中，過橋零線電阻、在RaRab的等效電路中自成支路（（b）中r=rq）不能與電路中的其他電阻作串、并聯數學運算。而在（b）所得的等效電路中，設有獨立支路，都在電路中與其他電阻作串、并聯，運算后等效為其他電阻，如（a）中的所以其等效電阻計算式為結構同一型表達式。

　　等效電路直流等效相電阻和線電阻表達式的推導以為例求?。╞）所得的等效電阻和線電阻表達式。為了推導方便，忽略一些次要因素的影響，并假定：①從a端施加直流電壓U總電流為I各個回路電流如a所示。②工藝因素不影響此推導。③通入的直流電流處于穩定狀態。

　　原引線結構圖根據回路電流定律可得下列方程組：聯立焊接點C、D在右側，的過橋零線（C'A'D'段）焊接點在b相高壓側的尾端D'、C'點，即將的C、D兩點移至的C'、療點。

　　因此，所示的引線結構能大幅度地降低直流電阻不平衡率，且可控制在1以內。

　　將式（4）、代入電阻大值一等效相（線）電阻小值I、。

　　5.22等效電阻和不平衡率的計算及實測值比較由于變壓器聯結負載后，接線端子、引線電阻和繞組電阻都投入電網運行，參與有功損耗分配，因此，在直流等效電阻計算中，引線電阻包括導桿電阻、接線片電阻、銅排電阻。由于繞組電阻值都很小，rm、、rR.電阻值占繞組電阻值的比值較大，且都會引起直流電阻不平衡率大幅度變化，哪怕是引線電阻值有所變動都會影響等效電阻的準確度，進而影響不平衡率的準確度，因此計算中作了綜合考慮。

　　現將我廠兩臺1600kVA/10kV/0.4kV、2000kVA63kV/0.4kV配電變壓器按聯結，等效為a電路后，按照式（6）、式（7）計算結果終的相、線電阻不平衡率的計算值和實測值列于表1中。計算中取rq1=rq2=r/2（見（b））。計算低壓側繞組電阻時，考慮到產品實際結構，應加上進線端過橋引線的部分電阻值。雖然電阻值較小，但對直流電阻不平衡率有不小的影響，計算時必須考慮。為確保計算的準確性，保留小數點后四位數。

　　表1相電阻、線電阻不平衡率的計算值與實測值比較項目相（阻值/L4n）線（阻值/104）相電阻不平衡率/計算值實測值線電阻不平衡率/計算值實測值